Otdelstroimaterial.ru

Отделка и Ремонт
0 просмотров
Рейтинг статьи
1 звезда2 звезды3 звезды4 звезды5 звезд
Загрузка...

Расчетное сопротивление сжатию кладки

Расчёт на внецентренное сжатие простенка из силикатного кирпича по нелинейной деформационной модели

Исходные данные

Материал — кирпич силикатный на ц.п. растворе. Марка кирпича М125, марка раствора М100. Расчётное сопротивление кладки сжатию R=20.3943 кгс/см 2 , Rt=0.815773 кгс/см 2 , Ru=2*R=2*20.3943=40.7886 кгс/см 2 , Rtu=2*Rt=2*0.815773=1.631546 кгс/см 2 . Размеры простенка b=100 см, h=38 см. Высота простенка l=290 см. По результатам определения внутренних усилий в сечении простенка возникают следующие усилия: N=16.057 т, изгибающие моменты Мх=0.314 т*м, Му=0 т*м, поперечные силы, Qx=0 т, Qy=0.18 т; Изгибающий момент действует в направлении стороны h.

Определение деформационных характеристик кладки

Модуль деформации неармированной кладки при сжатии E=α*Ru=750*40.7886=30591.45 кгс/см 2 .

Относительные деформации кладки при сжатии ε=R/E=20.3943/30591.45=0.000667

Относительные деформации для нелинейных расчётов

Определение предельных деформаций при сжатии

Модуль деформации неармированной кладки при растяжении Et=α*Rtu=750*1.631546=1223.6595 кгс/см 2 .

Относительные деформации кладки при растяжении εt=R/E=0.815773/1223.6595=0.0006666667

Относительные деформации для нелинейных расчётов

Определение предельных деформаций при растяжении

Расчёт на внецентренное сжатие в плоскости изгиба

По п.7.7 Расчет внецентренно сжатых неармированных элементов каменных конструкций следует производить по формуле

A=b*h=3800 см 2 — площадь поперечного сечения простенка;

e0x=Mx/N=0.314/16.057=1.955533 см — эксцентриситет расчётной силы N относительно центра тяжести сечения;

ev=0 см — случайный эксцентриситет продольной силы, для несущих стен толщиной 25 см и более не учитывается.

Высота сжатой части сечения hcx=Ac/b=38 см;

Радиус инерции сжатой части сечения icx=0.289*hcx=0.289*38=10.982 см, λcx=l/icx=290/10.982=26.407, φcx=0.91138

αn
750
λn210.95
λi26.4070.91138
λn+1280.9

Коэффициент продольного изгиба: φ1x=(φxcx)/2=(0.91138+0.91138)/2=0.91138

Коэффициент ω=1+(ex+ev)/h=1+(1.955533+0)/38=1.051461 — для кладки из силикатного кирпича

Подставляя данные в формулу прочности простенка, получаем:

Расчетное сопротивление сжатию кладки

Кладка кирпича, пеноблоков, монтаж ЖБИ, строители фундаментов

  • Главная страница
  • Что умеют каменщики
  • Строим дома под ключ
  • Этапы строительства дома
  • Статьи о строительстве
  • Контакты
  • Новости
  • Как стать каменщиком
  • Виды кирпичной кладки
  • Дёшево и хорошо
  • Инструкция по технике безопасности для каменщика
  • Дома из пеноблоков или газосиликатблоков в Пензе
  • Фундамент — основа дома
  • Строительство домов из кирпича в Пензе
  • Облицовка дома кирпичом
  • Проекты и проектирование в Пензе
  • Кладка вентиляционных каналов
  • Котельная частного дома в Пензе
  • Каменщики Пензы
  • Выполним кладку кирпичей и блоков
  • Постройка дома на участке в Пензе
  • Каменщики к вашим услугам
  • Отделка фасадов в Пензе сайдингом
  • Прочность кирпича и кладки
  • Для чего на стройке кран и экскаватор, цена строительства дома
  • Строительство или покупка своего дома в г Пенза
  • Таблица расхода кирпичей
  • Разрешение на строительство
  • Дома, коттеджи, дачи из кирпича и блоков
  • Спрос на каменщиков и кирпичные дома
  • Купить готовый проект в Пензе
  • Эко дом в Пензе
  • Каменные заборы в Пензе
  • Построить дом своими руками
  • Сколько стоит пеноблок в Пензе
  • Кто построит дом в Пензе
  • Построить дачу или коттедж в Пензе недорого
  • Проект дома г Пенза, звоните
  • Любые кровельные работы в Пензе
  • СНиП II-22-81* Общие положения
    • СНиП II-22-81* Материалы
    • СНиП II-22-81* Расчётные характеристики часть 1
    • СНиП II-22-81* Расчётные характеристики часть 2
    • СНиП II-22-81* Расчётные характеристики часть 3
    • СНиП II-22-81* Расчётные характеристики часть 4
    • СНиП II-22-81* Каменные конструкции
    • СНиП II-22-81* Внецентренно сжатые элементы
    • СНиП II-22-81* Косое внецентренное сжатие
    • СНиП II-22-81* Изгибаемые элементы
    • СНиП II-22-81* Армокаменные конструкции
    • СНиП II-22-81* Расчет элементов конструкций по предельным состояниям второй группы
    • СНиП II-22-81* Указания по проектированию конструкций
    • СНиП II-22-81* Допустимые отношения высот стен и столбов к их толщинам
    • СНиП II-22-81* Стены из панелей и крупных блоков
    • СНиП II-22-81* Многослойные стены (стены облегченной кладки и стены с облицовками)
    • СНиП II-22-81* Опирание элементов конструкций на кладку
    • СНиП II-22-81* Перемычки и висячие стены
    • СНиП II-22-81* Карнизы и парапеты
    • СНиП II-22-81* Фундаменты и стены подвалов
    • СНиП II-22-81* Конструктивные требования к армированной кладке
    • СНиП II-22-81* Указания по проектированию конструкций, возводимых в зимнее время
    • СНиП II-22-81* Приложение
  • Бригады строителей кирпичных домов
Читать еще:  Как крепить пластиковые окна

Строительные нормы и правила

Каменные и армокаменные конструкции

3. Расчетные характеристики часть 1

Расчетные сопротивления часть 1

3.1*. Расчетные сопротивления R сжатию кладки на тяжелых растворах из кирпича всех видов и из керамических камней со щелевидными вертикальными пустотами шириной до 12 мм, пустотностью до 15 % при высоте ряда кладки 50 — 150 мм приведены в табл.2; из керамических камней пустотностью 48 — 50 % при высоте ряда кладки 200 — 250 мм — в табл. 2а*.

Марка кирпича или камня

Расчетные сопротивления R, МПа (кгс/см 2 ), сжатию кладки из кирпича всех видов и керамических камней со щелевидными вертикальными пустотами шириной до 12 мм при высоте ряда кладки 50 — 150 мм на тяжелых растворах

при марке раствора

при прочности раствора

Примечание. Расчетные сопротивления кладки на растворах марок от 4 до 50 следует уменьшать, применяя понижающие коэффициенты: 0,85 — для кладки на жестких цементных растворах (без добавок извести или глины), легких и известковых растворах в возрасте до 3 мес.; 0,9 — для кладки на цементных растворах (без извести или глины) с органическими пластификаторами.

Уменьшать расчетное сопротивление сжатию не требуется для кладки высшего качества — растворный шов выполняется под рамку с выравниванием и уплотнением раствора рейкой. В проекте указывается марка раствора для обычной кладки и для кладки повышенного качества.

Расчетные сопротивления R, МПа (кгс/см 2 ), сжатию кладки из керамических крупноформатных камней пустотностью 48 — 50 % со щелевидными вертикально расположенными пустотами шириной 8 — 10 мм при высоте ряда кладки 200 — 250 мм на тяжелых растворах

при марке раствора

при прочности раствора

Расчетные сопротивления R сжатию кладки из пустотелого керамического кирпича с вертикальными прямоугольными пустотами шириной 12 — 16 мм и квадратными пустотами сечением 20 ´20 мм, пустотностью до 20 — 35 % при высоте ряда кладки 77 — 100 мм следует принимать по табл. 2 с понижающими коэффициентами:

— на растворе марки 100 и выше -0,90;

— на растворе марок 75, 50 -0,80;

— на растворе марок 25, 10 -0,75;

— на растворах с нулевой прочностью и прочностью до 0,4 МПа (4 кгс/см 2 ) — 0,65.

3.2. Расчетные сопротивления R сжатию виброкирпичной кладки на тяжелых растворах приведены в табл. 3*.

3.3. Расчетные сопротивления R сжатию кладки из крупных бетонных сплошных блоков из бетонов всех видов и из блоков природного камня (пиленых или чистой тески)при высоте ряда кладки 500 — 1000 мм приведены в табл. 4*.

Читать еще:  Перемычки из арматуры

3.4. Расчетные сопротивления R сжатию кладки из сплошных бетонных, гипсобетонных и природных камней(пиленых или чистой тески) при высоте ряда кладки 200 — 300 мм приведены в табл.5.

3.5*. Расчетные сопротивления R сжатию кладки из пустотелых бетонных камней пустотностью до 25 % при высоте ряда кладки 200 — 300 мм приведены в табл. 6*.

Расчетные сопротивления сжатию R кладки из пустотелых бетонных камней пустотностью от 30 до 40 % следует принимать по табл. 6* с учетом коэффициентов:

— на растворе марки 50 и выше -0,8;

— на растворе марки 25 — 0,7;

— на растворе марки 10 и ниже -0,6.

3.6. Расчетные сопротивления R сжатию кладки из природных камней (пиленых и чистой тески) при высоте ряда до 150 мм приведены в табл.7.

3.7. Расчетные сопротивления R сжатию бутовой кладки из рваного бута приведены в табл. 8.

3.8. Расчетные сопротивления R сжатию бутобетона (не вибрированного) приведены в табл. 9*.

Расчетные сопротивления R, МПа (кгс/см 2 ), сжатию виброкирпичной кладки на тяжелых растворах при марке раствора

Каменные и армокаменные конструкции

Центрально-сжатые элементы

В центрально-сжатых стержневых элементах равнодействующая внешней нагрузки приложена в центре тяжести поперечного сечения вдоль оси элемента. Расчет неармированных элементов каменных конструкций при центральном сжатии производится по формуле

где N – расчетная продольная (нормальная) сила; R – расчетное сопротивление сжатию кладки, определяемое по табл. 2.9 из СНиП II-22–81; А – площадь сечения элемента; φ – коэффициент продольного изгиба, определяемый по табл. 18 из СНиП II-22–81 в зависимости от упругих характеристик кладки а и гибкости элемента

для элементов постоянного по длине сечения и в зависимости от отношения

для элементов прямоугольного сплошного сечения; – расчетная высота элемента; – коэффициент, учитывающий условия закрепления опор; i – минимальный радиус инерции сечения элемента; h – меньший размер прямоугольного сечения; mg – коэффициент, учитывающий влияние длительной нагрузки:

где – расчетная продольная сила от длительных нагрузок; η – коэффициент, принимаемый по табл. 20 из СНиП II-22–81 в зависимости от гибкости и материала кладки.

Расчет элементов с сетчатым армированием при центральном сжатии проводят по формуле

где – расчегное сопротивление при центральном сжатии, определяемое по одной из трех формул, приведенных в СНиП П-22–81.

Внецентренно-сжатые элементы

Во внецентренно-сжатых стержневых элементах равнодействующая внешней нагрузки приложена не в центре тяжести поперечного сечения, а вдоль оси элемента. Расчет внецентренно-сжатых неармированных элементов каменных конструкций следует проводить по формуле

где – площадь сжатой части сечения при прямоугольной эпюре напряжений

h – высота сечения в плоскости действия изгибающего момента; – эксцентриситет расчетной силы N относительно центра тяжести сечения, при условии что N приложена в центре тяжести сжатой части сечения;– коэффициент продольного изгиба для сжатой части сечения, определяемый по фактической высоте элемента Н по табл. 18 из СНиП П-22–81 при отношении или гибкости , где и – высота и радиус инерции части поперечного сеченияв плоскости действия изгибающего момента. Для прямоугольного сечения

Расчет внецентренно-сжатых элементов с сетчатым армированием с эксцентриситетом, не выходящим за пределы ядра сечения, проводится по формуле

где – расчетное сопротивление армированной кладки при внецентренном сжатии, определяемое по одной из двух формул, приведенных в СНиП II-22–81, в зависимости от марки раствора. Остальные параметры имеют те же значения, что и для внецентренно-сжатых неармированных элементов.

Читать еще:  Как правильно штукатурить печь

Местное сжатие (смятие)

Расчет сечений на смятие при распределении нагрузки на части площади сечения следует производить по формуле

где – продольная сжимающая сила; – площадь смятия; d = 1,5 – 0,5ψ для кирпичной кладки и кладки из сплошных камней или блоков из тяжелого и легкого бетона; d = 1 для кладки из пустотелых бетонных или сплошных камней из ячеистого бетона; ψ – коэффициент полноты эпюры давления от местной нагрузки (ψ = 1 при равномерном распределении давления; ψ = 0,5 при треугольной эпюре давления).

Расчетное сопротивление кладки на смятие следует определять по формуле

где определяется по табл. 21 из СНиП П-22–81 в зависимости от материала кладки и места приложения нагрузки; А – расчетная площадь сечения, определяемая из условий опирания элемента на сминаемую кладку (рис. 9 из СНиП П-22–81). На рис. 3.1 показан один из девяти возможных случаев опирания.

Расчет по образованию и раскрытию трещин

Помимо расчета элементов конструкций по предельным состояниям первой группы (по несущей способности), рассмотренного выше, необходимо провести расчет по предельным состояниям второй группы (по образованию и раскрытию трещин и по деформациям).

Рис. 3.1. Определение расчетных площадей при местном сжатии

Расчет по раскрытию трещин (швов кладки) внецентренно-сжатых неармированных каменных конструкций следует проводить по формуле

где l – осевой момент инерции сечения в плоскости действия изгибающего момента; у – расстояние от центра тяжести сечения до его сжатого края; – расчетное сопротивление кладки растяжению при изгибе; – коэффициент условий работы при расчете но раскрытию трещин, принимаемый по табл. 24 из СНиП 11-22–81. Остальные обозначения те же, что и для расчета по несущей способности внецентренно-сжатых неармированных элементов.

Расчет по деформациям

В СНиП II-22–81 приведены четыре формулы:

которые необходимо применять при осевом растяжении, изгибе, внецептренном сжатии, внецентренном растяжении соответственно. В этих формулах– предельные относительные деформации, принимаемые по табл. 25 из СНиП II-22–81. Остальные параметры уже использовались ранее.

Таблица 3

Расчетные сопротивления R в кг/см2 сжатию бутовой кладки в возрасте 3 месяцев из рваного бута в возрасте 28 дней

(по классу работы Б)

Марка камняМарка раствора
2001501007550251042
1000302825221812854,53,5
80028252220161074.53,53
60025222O171496,5432
400201715131185,53,52,51,5
200121110864.5321
1007,57653,52.51,70,5
504,53.52,521,50,3
2532,521,510,2

б) для продольно армированной кладки при изгибе и внецентренном сжатии с большими эксцентриситетами — по формуле:

  • R — расчетное сопротивление сжатию, принимаемое по таблицам 1- 4,
  • F — площадь всего сечения,
  • Fс — площадь сжатой части сечения при прямоугольной эпюре напряжений.

Расчетное сопротивление кладки при местном сжатии (смятии) Rcu определяется по формуле:

  • Fсм — площадь смятия,
  • F — площадь всего сечения.

При местном сжатии неотвердевшей кладки (при прочности раствора 2 кг/см2 и ниже) принимается Rсм=R.

Ссылка на основную публикацию
ВсеИнструменты
Adblock
detector